CHARACTERISTICS OF WS-A GLUTENITE RESERVOIR AND ITS INTEGRATED EVALUATION

PENG Xiaodong, ZHNAG Hui, WANG Xinguang, CHU Shasha, HUAN Jinlai, ZHAO Nan. CHARACTERISTICS OF WS-A GLUTENITE RESERVOIR AND ITS INTEGRATED EVALUATION[J]. Marine Geology Frontiers, 2020, 36(8): 50-56. doi: 10.16028/j.1009-2722.2019.152

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PENG Xiaodong, ZHNAG Hui, WANG Xinguang, CHU Shasha, HUAN Jinlai, ZHAO Nan. CHARACTERISTICS OF WS-A GLUTENITE RESERVOIR AND ITS INTEGRATED EVALUATION[J]. Marine Geology Frontiers, 2020, 36(8): 50-56. doi: 10.16028/j.1009-2722.2019.152

CHARACTERISTICS OF WS-A GLUTENITE RESERVOIR AND ITS INTEGRATED EVALUATION

1.
Zhanjiang Branch of CNOOC Ltd., Zhanjiang 524057, Guangdong, China
2.
Petro China Research Institute of Petroleum Exploration & Development-Langfang, Langfang 065007, Hebei, China

Received Date: 02 July 2019

Publish Date: 28 August 2020

Abstract

Abstract

The low-permeability reservoirs are large in reserve in the western South China Sea, but the utilization rate is quite low up to date. The major payzone of WS-A oilfield is of glutenite type. So far, few studies have been contributed to the characteristics of glutenite reservoir and its integrated evaluation. It is necessary to carry out the study of the microscopic pore structures so as to determine the potential and the difficulties which may be encountered in oil and gas production and development. In this paper, we selected some representative rock samples from the WS-A oilfield, and had various physical simulation experiments, such as constant velocity mercury intrusion, nuclear magnetic resonance, nonlinear test, clay mineral analysis and wettability measurement. Based on the characteristics of the microscopic pore-throat structure of the reservoir, a integrated reservoir evaluation method on six-element parameters was established for reservoir evaluation. It is found that in the WS-A low permeability glutenite oilfield, if the integrated classification coefficient of reservoirs is less than 5 or the permeability is less than 1×10⁻³ μm², it belongs to the third type of reservoir and is very difficult to develop indeed; if the integrated classification coefficient of reservoirs is between 5-8 or the permeability vary between 1-30×10⁻³ μm², it belongs to the second type of reservoirs, which is difficult to develop; if the integrated classification coefficient of reservoirs is greater than 8 or the permeability greater than 30×10⁻³ μm², it belongs to the first type of reservoirs, which is easy to develop.
- glutenite /
- low permeability /
- mainstream throat radius /
- movable fluid saturation /
- nonlinear seepage /
- hydrophilic coefficient /
- reservoir classification

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0. 引言

南海西部海域低渗原油探明地质储量规模大，且有效动用率低。低渗储量主要分布在北部湾盆地的乌石A、涠洲B等油田的流沙港组，其中乌石A油田储层岩石主要为砂砾岩^[1-3]。目前，国内外对于低渗透砂砾岩油藏的开发不多，且针对此类油藏的储层特征及综合评价研究较少，因此，需要从影响储层渗流能力的微观孔隙结构特征研究入手，明确乌石A低渗透砂砾岩油藏的开发难易程度和开发潜力，为实现该低渗油藏的有效动用提供理论指导。

储层分类是油藏描述的重要内容之一，储层的类型与油藏类型、产量预测、储量估计等密切相关，从而与开采方案的选取密切相关^[4-13]。孔隙结构复杂、非均质性强是低渗透储层的重要特征，因此，对低渗透储层进行先分类再评价是非常必要的^[14-16]。传统的储层分类方法多为定性或半定量的评价方法^[10-13]，其不足一是人为性较强，二是很难对众多的储层评价参数做到比较科学的综合考虑。

本文选取乌石A油田具有代表性的岩样，先后开展了包括恒速压汞、核磁共振、非线性测试、黏土矿物X衍射分析、低渗透油水驱替物理模拟在内的多种实验手段，系统地研究了乌石A油田的微观孔隙结构特征和流体的可动用性。在低渗储层五元综合分类评价方法^[7-9]基础上，增加表征流体与储层作用的亲水系数，对乌石A油田低渗砂砾岩储层进行综合分类评价，形成了针对南海西部低渗砂砾岩储层的六元分类系数评价方法，对南海西部海域后续产量接替具有十分重要的指导意义。

1. 研究区概况及储层特征

乌石A油田位于南海北部湾盆地南部坳陷乌石凹陷东部（图1），为始新世末期形成的复杂断块构造、层状边水、正常温压系统油藏，断裂发育，非均质性强。油田在2010年钻探了第1口探井，获得工业油气流，低渗储层主要位于流沙港组三段（以下简称“流三段”）中。该段储层为湖盆初始拉张期在凹陷边缘地带发育的扇三角洲前缘沉积，骨架砂体为水下分流河道沉积，厚层砂砾岩为主，砂体厚度较大，含砂率高，分布稳定。岩性从极细粒—砾岩均有分布，岩石类型主要为岩屑砂岩，砂岩分选中—差为主。孔隙类型以原生粒间孔、长石溶孔和铸模孔为主，整体为中孔、中低渗特征^[1-3]。

图 1. 乌石A油田构造地理位置

Figure 1. Location of Wushi-A Oilfield

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2. 乌石A低渗砂砾岩油藏储层评价参数

2.1 主流喉道半径

岩石孔隙结构是指岩石中孔隙和喉道的几何形状、大小、分布及其相互连通关系^[17]，对流体渗流影响十分明显。主流喉道半径是指渗透率累计贡献达到80%时所对应的喉道半径，它是表征低渗透储层微观孔隙结构的重要参数^[18]。

对乌石A油田5块岩心样品进行了恒速压汞实验，实验结果如图2所示。

将5块岩心样品分为4个渗透率区间，对其不同喉道半径所占比例和对渗透率的贡献做进一步的研究分析（表1）。当渗透率在（1～5）×10⁻³ μm²区间时，>4 μm的喉道半径所占比例为32.41%，对渗透率的贡献为69.04%；当渗透率在（5～10）×10⁻³ μm²区间时，4 μm的喉道半径所占比例为29.85%，对渗透率的贡献为78.86%；当渗透率>10×10⁻³ μm²时，>4 μm的喉道半径所所占比例为27.98%，对渗透率的贡献为86.75%。渗透率>1×10⁻³ μm²的岩样，随着渗透率的增大，>4 μm的喉道所占比例逐渐下降，但其对渗透率的贡献逐渐上升，即岩样的渗流能力主要受所占比例较小的>4 μm的喉道所控制。

对相同渗透率级别砂砾岩和砂岩的喉道半径进行对比分析发现，砂砾岩喉道半径展布范围大于砂岩（图3）。通过计算，渗透率为5.35×10⁻³ μm²的砂砾岩主流喉道半径是4.39 μm，渗透率为5.88×10⁻³ μm²的砂岩主流喉道半径是1.71 μm。相同渗透率条件下，砂砾岩主流喉道半径大于砂岩。由此可见，低渗砂砾岩油藏开发难度小于低渗砂岩油藏。

将本次研究的乌石A油田与涠洲B油田、华北油田和新疆油田（典型低渗透砂砾岩油田）、长庆油田和大庆油田（砂岩油田）作对比^[19]，结果如图4所示。相同渗透率条件下，乌石A油田主流喉道半径要高于新疆油区和华北油区，高于大庆、长庆和涠洲B砂岩油区。从主流喉道半径来看，乌石A砂砾岩油藏开发难度要低于涠洲B砂岩油藏。

图 2. 乌石A油田恒速压汞实验结果

Figure 2. Test results of constant speed mercury injection in Wushi-A Oilfield

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表 1. 恒速压汞实验结果分析

Table 1. Test result of constant speed mercury injection

渗透率分布 /10⁻³μm²	喉道半径分布/μm
	<1		1～2		2～4		>4
	所占比例/%	对渗透率贡献/%	所占比例/%	对渗透率贡献/%	所占比例/%	对渗透率贡献/%	所占比例/%	对渗透率贡献/%
<1	87.17	68.11	12.83	31.89	0	0	0	0
1～5	5.2	0.2	18.5	3.58	43.89	27.18	32.41	69.04
5～10	8.73	0.3	19.23	2.63	42.19	18.21	29.85	78.86
>10	34.16	0.64	16.12	2.3	21.74	10.3	27.98	86.75

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图 3. 砂砾岩和砂岩恒速压汞喉道半径对比

Figure 3. Contrast of throat radius of constant velocity mercury injection between glutenite and sandstone

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图 4. 不同区块主流喉道半径对比图

Figure 4. The contrast graph of mainstream throat radius of different blocks

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2.2 可动流体饱和度

本文以核磁共振作为实验手段对乌石A油田18块岩心样品的可动流体饱和度进行了分析^[20]。由测试实验结果（图5）可以看出，可动流体饱和度与渗透率具有很好的对数相关性，关系式为Y=6.967 2ln（X）+45.459，相关系数R²=0.82。

图 5. 可动流体百分数与渗透率关系

Figure 5. Relation of movable fluid percentage to permeability

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相同渗透率级别砂砾岩和砂岩的核磁共振图谱的对比分析表明，砂砾岩核磁共振图谱分布范围大于砂岩（图6），这是因为砂砾岩的喉道半径大于砂岩，砂砾岩在T₂较高的时间范围依然存在信号。渗透率1.66×10⁻³ μm²的砂砾岩T₂<14 ms时，流体所占空间比例为50.46%；T₂在14～100 ms时，流体所占空间比例为29.79%；T₂>100 ms时，流体所占空间比例为19.26%。渗透率1.55×10⁻³ μm²的砂岩T₂<14 ms时，流体所占空间比例为49.98%；T₂在14～100 ms时，流体所占空间比例为34.97%；T₂>100 ms时，流体所占空间比例为15.05%。相同渗透率条件下，砂砾岩大空间中的可动流体多于砂岩，但砂砾岩可动流体饱和度整体小于砂岩，由此可见，砂砾岩油藏开发潜力低于砂岩油藏。

图 6. 相同渗透率级别砂砾岩和砂岩核磁共振图谱对比

Figure 6. Comparison of NMRs of glutenite and sandstone with the same permeability grade

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将本次研究的乌石A油田与涠洲B油田、吉林油田、新疆油田、长庆油田和大庆油田作对比^[19]，结果如图7所示。相同渗透率条件下，乌石A油田可动流体饱和度要高于新疆和大庆油区，低于长庆和涠洲B油区，与吉林油田比较接近。从可动流体饱和度来看，乌石A油田开发潜力要小于涠洲B油田。

图 7. 不同油区可动流体百分数对比图

Figure 7. The contrast of movable fluid percentages of different blocks

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2.3 拟启动压力梯度

本次研究对乌石A油田10块岩样进行水测启动压力梯度测试实验^[18]。由图8可以看出，拟启动压力梯度与渗透率呈现比较好的幂函数关系，随着渗透率的增大，拟启动压力梯度逐渐减小，关系式为y = 0.320 4x^−0.419，相关系数R²=0.97。当渗透率＜1×10⁻³ μm²，拟启动压力梯度迅速增加，说明渗透率＜1×10⁻³ μm²后，建立有效驱替压力难度增大，开发难度增加。

图 8. 启动压力梯度测试实验结果

Figure 8. Test results of starting pressure gradient

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对相同渗透率级别砂砾岩和砂岩的水测渗透率随压力梯度的变化进行了对比分析（图9），渗透率为1.47×10⁻³ μm²的砂砾岩最高水测渗透率为0.089×10⁻³ μm²，拟启动压力梯度为0.343 9 MPa/m。渗透率为1.21×10⁻³ μm²的砂岩最高水测渗透率为0.356×10⁻³ μm²，拟启动压力梯度为0.261 7 MPa/m。相同压力梯度条件下，砂岩水测渗透率高于砂砾岩水测渗透率。相同渗透率条件下，砂砾岩拟启动压力梯度高于砂岩拟启动压力梯度，砂砾岩油藏更难以建立有效驱动压力体系。

图 9. 相同渗透率级别砂岩和砂砾岩水测渗透率随压力梯度的变化

Figure 9. Water permeability of sandstone and glutenite with the same permeability changes versus pressure gradient

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将本次研究的乌石A油田与吉林油田、长庆油田和大庆油田等典型低渗透油田作对比，结果如图10所示。相同渗透率条件下，乌石A油田拟启动压力梯度高于吉林油区、大庆油区和长庆油区，乌石A油田更难以建立有效驱动压力体系。

2.4 黏土矿物含量

黏土矿物的成分对开发政策的制定影响很大^[18]。本此研究采用X-CT衍射方法对乌石A油田6块储层岩样进行了黏土矿物成分分析，结果如表2所示。乌石A油田储层黏土矿物主要有伊/蒙混层、伊利石、高岭石、绿泥石。黏土矿物总含量分布范围为4.4%～9.5% ，平均为7.0%，其中伊/蒙间层平均含量为13.0%，伊利石平均为49.7%，高岭石平均为34.2%，绿泥石平均为3.2%。

图 10. 不同油区启动压力梯度对比

Figure 10. Contrast of starting pressure gradient of different blocks

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表 2. 岩样黏土矿物测试结果

Table 2. Clay minerals in rock samples

岩心	孔隙度/%	渗透率/ 10⁻³ μm²	黏土总量/%	黏土矿物含量/%
岩心	孔隙度/%	渗透率/ 10⁻³ μm²	黏土总量/%	伊/蒙间层（I/S）	伊利石（I）	高岭石（K）	绿泥石（C）
41	16.91	10.73	6.5	12	57	27	4
42	13.45	7.59	4.4	13	41	46	0
43	12.77	5.22	8.1	13	51	36	0
45	8.99	0.8	9.5	15	31	47	7
2-21	13.4	2.51	9.1	9	48	39	4
2-35	14.86	7.13	4.6	16	70	10	4

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将本次研究的乌石A 油田与吉林油田、长庆油田和大庆油田等典型低渗透油田作对比，结果如图11所示。相同渗透率条件下，乌石A 油田黏土矿物含量低于吉林油区、大庆油区和长庆油区。

2.5 润湿指数

储层岩石的润湿性是影响储层油水微观分布、毛管压力和相对渗透率等的关键因素之一，对于低渗油藏制定合理的开发技术方案和提高采收率具有重要的影响^[17,21]。本文对乌石A油田6块岩样进行了润湿指数测试和驱油效率测试实验^[21]，实验结果如图12所示。可以看出，驱油效率与润湿指数呈正相关关系，润湿指数越大，驱油效率越高。

图 11. 不同油区黏土矿物对比

Figure 11. Contrast of Clay minerals in rock samples of different blocks

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图 12. 润湿指数与驱油效率的关系

Figure 12. The relationship between wettability index and oil displacement efficiency

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3. 储层综合评价分析

乌石A油田低渗砂砾岩储层相比低渗砂岩储层具有一定的独特性，储层喉道半径更大，可动流体饱和度却更小，流体与储层之间的相互作用更为复杂。因此，在常规低渗砂岩油田储层分类系数评价方法的基础上^[7-9]，增加表征流体与储层作用的评价参数——润湿指数，来考虑润湿性对评价结果的影响。从孔隙结构特征、渗流特征和敏感性特征3个方面对乌石A低渗砂砾岩油藏进行分类评价研究，选取主流喉道半径、可动流体饱和度、启动压力梯度、黏土矿物含量、原油粘度和润湿指数等6个与开发效果关系密切的参数。在评价过程中，根据实验结果，建立各参数同渗透率的关系，获取回归方程，然后利用乌石A油田统计渗透率值计算各自的评价参数均值。

研究结果表明：主流喉道半径、可动流体饱和度和润湿指数与区块的开发效果成正相关关系；启动压力梯度、原油粘度和黏土矿物成分与区块的开发效果成负相关关系。为此，建立了“六元综合分类系数”法，对各参数进行归一化处理。其表达式为：

$\psi = \ln \frac{{\left( {{r_{\rm{m}}}/{r_{{\rm{mstd}}.}}} \right)\left( {{S_{\rm{o}}}/{S_{{\rm{ostd}}.}}} \right)\left( {{F_{{\rm{wo}}}}/{F_{{\rm{wostd}}}}} \right)}}{{\left( {\lambda /{\lambda _{{\rm{std}}.}}} \right)\left( {m/{m_{{\rm{std}}.}}} \right)\left( {{\mu _{\rm{o}}}/{\mu _{{\rm{ostd}}.}}} \right)}}$

式中： ${s_{\rm o}}$ 为可动流体百分数，%；

${s_{\rm ostad}}$ 为IV类分类标准中的可动流体百分数下限值，%；

${r_{\rm m}}$ 为主流喉道半径，μm；

${r_{\rm mstad}}$ 为IV类分类标准中的主流喉道半径标准值，μm；

${F_{\rm wo}}$ 为润湿指数，无因次；

${F_{\rm wostd}}$ 为IV类分类标准中的润湿指数标准值，无因次；

$\lambda$ 为拟启动压力梯度，MPa/m；

${\lambda _{\rm stad}}$ 为IV类分类标准中的启动压力梯度标准值，MPa/m；

$m$ 为黏土矿物含量，%；

${m_{\rm stad}}$ 为IV类分类标准中的黏土矿物含量标准值，%；

$\mu$ 为原油黏度，mPa·s；

${\mu _{\rm stad}}$ 为IV类分类标准中的原油黏度标准值，mPa·s。

通过大量数据处理分析得到：低渗透油藏综合分类标准为：Ⅰ类：ψ>8；Ⅱ类：5<ψ<8；Ⅲ类：2<ψ<5；Ⅳ类：ψ<2。ψ越高，储层越容易开发；ψ越小，储层越难动用。

利用该方法对乌石A油田不同渗透级别储层进行分类评价，结果如表3所示。

表 3. 储层评价结果

Table 3. Reservoir evaluation result

渗透率/10⁻³ μm²	主流喉道半径/μm	可动流体百分数/%	拟启动压力梯度/（MPa/m）	黏土含量/%	原油黏度/ （mPa·s）	润湿指数	综合分类系数	综合评价
1	2.49	45.46	0.32	7.03	1.08	0.68	4.95	Ⅲ
2	3.15	50.29	0.24	7.03	1.08	0.68	5.67	II
5	4.30	56.67	0.16	7.03	1.08	0.68	6.48	II
10	5.44	61.50	0.12	7.03	1.08	0.68	7.09	II
30	7.90	69.16	0.08	7.03	1.08	0.68	8.04	Ⅰ
50	9.40	72.71	0.06	7.03	1.08	0.68	8.48	Ⅰ

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4. 结论

（1）相同渗透率条件下，砂砾岩主流喉道半径大于砂岩，可动流体饱和度小于砂岩，拟启动压力梯度高于砂岩。因此，砂砾岩油藏开发难度小于砂岩油藏，但开发潜力低于砂岩油藏。

（2）渗透率<1×10⁻³ μm²的乌石A油田低渗砂砾岩储层综合分类系数<5，属于三类储层，开发难度大；渗透率在（1～30）×10⁻³ μm²的储层综合分类系数<8，属于二类储层，开发难度较大；渗透率>30×10⁻³μm²的储层综合分类系数>8，属于一类储层，开发难度小。

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通讯作者: 陈斌, bchen63@163.com

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沈阳化工大学材料科学与工程学院沈阳 110142

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